設計編

　日本建築学会「鋼構造設計規準」によれば、
「ボルトで締め付ける板の総厚は、径の5倍以下とする。やむをえず5 倍をこえる場合は、そのこえた長さ6㎜ごとにボルトの数を4 ％ずつ増さなければならない。超過分が6㎜未満の場合は数を増す必要はないが、6㎜以上の場合は最小1本増しとする。高カボルトの場合は、本項の制限を受けない。」とされています。
　従って、高力ボルトではボルト径と板厚の関係を考慮する必要はないことになります

　鋼構造物をボルトによって接合する場合は、高力ボルト及びボルトによる接合が認められています。ボルト接合による場合は，建築基準法施行令により、戻り止めの処置を施すことが義務付けられていますが、高力ボルトにはこの規定がありません。
　ボルトのゆるみには2つのタイプがあります。1 つはナットがゆるみ回転をしないまま張力（軸力）が減少する現象で、これをリラクセーションと呼びます。これによる張力（軸力）の低下分は考慮されて、接合部の許容値が設定されており、通常の使い方をしていれば問題ありません。
　もう１つはナットが振動や接合面のずれのくり返しで、ナットがゆるみ回転を生じるものですが、締付け力が十分大きい場合には、この心配はありません。
　従って、高力ボルトの摩擦接合による場合、通常の使用環境であれば所定の締付け張力（軸力）を与えれば高力ボルトのゆるみは考慮する必要はありません。

　接合形式には、次の3つの種類があります。

（1） 摩擦接合

　摩擦接合は高力ボルトで接合材を締付けた際に生じる大きな材間圧縮力によって得られる接合材間の摩擦抵抗で応力を伝達する接合法です。ボルト周辺に広く分散した材間圧縮力を介して応力伝達が行なわれるため、局部的な支圧力で応力を伝達するリべット接合などと違って応力集中も少なく、応力の流れは滑らかになります。
　また、摩擦抵抗を超えた力が加わり摩擦が切れて、すべりが発生するまでは、接合材間にずれが生じないので、極めて高い剛性が確保されると共に疲れ強さも高くなります。

（2） 引張接合

　応力の伝達に際して、材間圧縮力を利用している点は摩擦接合と同様ですが、引張接合は高力ボルトの軸方向に応力を伝達する接合法です。作用外力は主として高力ボルトの締付け力によって生じる材間圧縮力と打消し合う形で応力伝達が行なわれます。
　そのため、引張り外力が作用したときの、ボルト張力（軸力）の付加も小さく、接合部の剛性は非常に大きくなります。

（3） 支圧接合

　支圧接合は高力ボルトで接合材を締付けて得られる接合材間の摩擦抵抗とリべットや普通ボルトのようなボルト軸部のせん断抵抗および接合材の支圧力とを同時に働かせて応力を伝達する接合法です。
　高力ボルトを支圧接合として採用する場合には、建築基準法による国土交通大臣の認定を受けなければなりません。 
　
図１　摩擦接合例

図２　引張接合例　(a) Split Tee 型

図３　引張接合例　(b) End Plate 型

　建築基準法施行令及び建設省告示第1795号で摩擦接合及び引張接合の許容応力が定められています。
　下記の基準は建築での数値であり、橋梁については別に定められています。

１．摩擦接合

　高力ボルトの軸断面に対する許容せん断応力度として0.3T0（長期、１面せん断、ボルト1 本当り）としています。またT0（基準張力）はF10T　500N／ としてい
ます。この方式より摩擦接合部の設計時の許容せん断応力度としてF10T で、150 N／ としています。
ボルト１本、摩擦面の数１の場合の許容せん断力は、M12：17.0kN、M16：30.2kN、M20：47.1kN、M22：57.0kN、M24：67.9kN、M27：85.9kN、M30：106kNとなります。

２．引張接合

　高力ボルトの軸断面に対する許容引張応力度としてF10Tで310 N／ （長期、ボルト1本当り）としています。ボルト1 本当りの許容引張力は、M12：35.1kN、M16：62.3kN　M 20：97.4kN、M22：118kN、M24：140kN、M27：177kN、M30：219kN となります。
　引張接合における長期許容引張力は、設計ボルト張力の約60％となっています。

３．支圧接合

　高力ボルトを使用した支圧接合は、建築基準法施行令等の法令では応力度等が定められていません。
　従って、高力ボルトを使用した支圧接合の設計を行なう時は、国土交通大臣の認定を受けなければなりません。

許容耐力の考え方

　 高力ボルト接合設計施工ガイドブックによれば、
「高力ボルトの摩擦接合と隅肉溶接とを１つの継手に併用する場合、「鋼構造設計規準」では、高力ボルトの締付けを溶接に先立って行うならば、接合部の降伏（許容）耐力として両者の降伏（許容）耐力を加算できるとしている。これは主すべりを生じる以前の高力ボルト接合部の剛性と隅肉溶接の剛性が近いため累加が可能となるからであり、この点は実験的にも確かめられている。
　この種の併用継手の最大耐力は、高力ボルトのすべり耐力と溶接部の最大耐力の和として計算する。これは一般的に用いられる高力ボルト接合と隅肉溶接の各接合要素耐力のバランスの範囲では、併用継手全体としての挙動を支配するのは隅肉溶接であり、隅肉溶接部全体の最大耐力時の変位量が高力ボルト接合部のすべり耐力時の変化量に対応するためである。」とされています。
　なおフランジを溶接、ウェブを高力ボルト摩擦接合とするような継手は混用継手であり、併用継手とは異なるものです。

施工順序

　 高力ボルト接合設計施工ガイドブックによれば、
「施工順序については、先に溶接を行うと元ひずみのある板を使ったり、溶接熱によって板が曲がったりしたときに、後から高力ボルトで締付けても、接合面が密着しなかったり、十分な接触圧が得られないことが起こる可能性があるので、比較的板厚の小さい部材の多い建築構造物では、先に高力ボルトを締付ける場合のみについて累加を認めている。しかし、上記のような可能性が全く考えられない場合には、順序は関係なくなるし、また、溶接による収縮変形や熱の影響を受けないように、高力ボルトの締付けを後にしたほうが良い場合も考えられる。従って、接合部の条件によっては、実験などにより施工順序、併用効果について検討することが望ましい。」とされています。